摘 要 某石化公司丙烯腈裝置焚燒爐采用 4 支鉑銠熱電偶輔以剛玉保護(hù)套管來實(shí)現(xiàn)爐膛溫度測(cè)量，運(yùn)行過程中，熱電偶故障頻繁，使用壽命短。從剛玉套管的特性、質(zhì)量、溫度影響、熱沖擊影響及外應(yīng)力影響等幾方面對(duì)故障原因進(jìn)行了分析，并根據(jù)分析結(jié)果提出了處理措施。目前熱電偶和套管運(yùn)行狀況良好。uyw壓力變送器_差壓變送器_液位變送器_溫度變送器
某石化公司丙烯腈裝置采用丙烯、氨氧化方法生產(chǎn)聚合級(jí)丙烯腈。裝置反應(yīng)所產(chǎn)生的高濃度有機(jī)廢水、廢液，以及在事箂hou刺虜那馇杷帷⒘蝻Ъ耙譯嫻扔瀉ξ鎦仕橢練偕章懈呶氯忌眨褂瀉ξ鎦試詬呶?900 ～ 1 000℃)下燃燒分解為無害煙氣，減少環(huán)境污染。焚燒爐爐膛內(nèi)溫度通過 4 支熱電偶進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并將信號(hào)引入 DCS 控制系統(tǒng)，便于操作人員監(jiān)控。溫度的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)能夠使操作人員更好地判斷焚燒爐內(nèi)有害物質(zhì)的燃燒情況，為煙氣達(dá)標(biāo)排放提供保障。自焚燒爐投用至今，高溫?zé)犭娕脊收项l繁。為解決此問題，相關(guān)技術(shù)人員通過不斷分析和摸索，對(duì)熱電偶進(jìn)行改進(jìn)。通過實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證，改進(jìn)后的熱電偶運(yùn)行效果良好，明顯延長
熱電偶的使用壽命。
1 熱電偶基本情況
熱電偶有很多種類，本裝置焚燒爐采用其中比較貴重的鉑銠熱電偶輔以剛玉保護(hù)套管來實(shí)現(xiàn)高溫測(cè)量。鉑銠熱電偶是目前#常用的高溫測(cè)溫元件，具有結(jié)構(gòu)簡單、使用方便、測(cè)量精度高及范圍廣等優(yōu)點(diǎn)。單鉑銠熱電偶可長期測(cè)量 1 300℃、短期測(cè)量 1 600℃ 的高溫，但是不宜和熱氧多接觸，否則易使鉑銠絲很快受到侵害，因此必須加裝保護(hù)套管，保護(hù)鉑銠絲免遭化學(xué)和機(jī)械作用，避免介質(zhì)中各種有害物質(zhì)直接侵入熱電偶絲和受到火焰的直接沖擊，延長熱電偶使用壽命，確保其測(cè)量的準(zhǔn)確性
［1］ 。本焚燒爐熱電偶共 4 支，技術(shù)參數(shù)如下:
型號(hào) WＲP-440S
分度號(hào) S 型
規(guī)格 單支，鉑銠 10 － 鉑
電氣接口 M20 ×1． 5
防護(hù)等級(jí) IP65
防爆等級(jí) Ex d ⅡCT4
套管材料 剛玉
套管外徑 21． 8mm
套管插入深度 670mm
法蘭等級(jí) DN50mm，PN0． 6MPa，ＲF
法蘭材料 304 不銹鋼
介質(zhì)名稱 煙道氣
介質(zhì)溫度 900 ～1 000℃
介質(zhì)壓力 微負(fù)壓
4 支熱電偶分布在爐膛底部(TI-3115)、爐膛頂部(TI-3114B、TI-3122)、煙道(TI-3114A)，安裝位置和尺寸如圖 1 所示。其中，熱電偶 TI-3115安裝處向火面到法蘭面距離為 454mm，探出長度為 216mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為990℃;熱電偶 TI-3114B 和 TI-3122 安裝處向火面到法蘭面距離為 359mm，探出長度為 311mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為 920℃;熱電偶 TI-3114A 安裝處向火面到法蘭面距離為 257mm，探出長度為 413mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為 896℃。
2 熱電偶故障情況
筆者查閱了 2016 年焚燒爐熱電偶故障記錄，熱電偶共出現(xiàn) 9 次故障(表 1)，故障現(xiàn)象為維護(hù)人員對(duì)故障熱電偶檢查測(cè)試，均無電壓毫伏信號(hào)，判斷為熱電偶本體熱偶絲斷。
從表 2 可以看出，該焚燒爐熱電偶故障頻繁，且缺乏規(guī)律性，#短使用周期僅 31 天，頻繁的故障不僅增加工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，還產(chǎn)生了昂貴的費(fèi)用，而且對(duì)焚燒爐的安全運(yùn)行構(gòu)成威脅，此問題亟待解決。
通過對(duì)故障熱電偶進(jìn)行拆檢發(fā)現(xiàn)，套管均發(fā)生橫向折斷，斷口發(fā)生在套管探入爐膛內(nèi)部部分，未發(fā)現(xiàn)高溫熔斷現(xiàn)象。斷定故障均是發(fā)生套管斷裂，由于套管未起到保護(hù)作用，造成熱偶絲斷，無法進(jìn)行測(cè)量。
3 故障原因分析
3．1 剛玉套管的特性
剛玉的硬度僅次于金剛石，產(chǎn)品密度大，耐磨性能 好，熔 點(diǎn) 也 非 常 高。據(jù) 資 料 顯 示，剛 玉( Al 2 O 3 97% 以 上) 的 機(jī) 械 強(qiáng) 度 為: 抗 壓 強(qiáng) 度15 000 ～ 16 000kg/cm 2 ，抗 拉 強(qiáng) 度 1 200 ～1 400kg/cm 2 ，抗彎強(qiáng)度2 100 ～2 300kg/cm 2 ，使用溫度可達(dá) 2 000℃。從數(shù)據(jù)來看，剛玉的抗壓強(qiáng)度比抗拉強(qiáng)度大十倍左右，經(jīng)應(yīng)力和強(qiáng)度計(jì)算，套管承受的內(nèi)壓比外壓小得多，抗沖擊強(qiáng)度比一般鋼材小得多，容易脆裂折斷，雖#高可在2 000℃ 下使用，但其機(jī)械強(qiáng)度在高溫下會(huì)減弱。因此，剛玉管抗熱振性和抗折抗彎能力稍差，不能承受碰撞，易脆斷。
3．2 高溫影響
本爐采用的 S型熱電偶正極為鉑銠 10，化學(xué)成分為鉑銠合金，其中含銠 10%，含鉑 90%，負(fù)極為純鉑。根據(jù)前文所述，剛玉套管和鉑銠熱電偶完全能夠滿足溫度工況的要求。同時(shí)結(jié)合熱偶拆檢實(shí)際，排除高溫造成的熱電偶和套管損壞。
3．3 熱沖擊影響
熱沖擊是指材料經(jīng)歷驟冷驟熱會(huì)導(dǎo)致的材料的機(jī)械破壞。剛玉的傳熱系數(shù)低，局部受熱會(huì)引起較大的應(yīng)力，加之材料的脆性，很容易造成開裂。材料抗熱沖擊指數(shù)(TSI)的計(jì)算公式為:
式中 E ———彈性模量;
k ———導(dǎo)熱系數(shù);
α ———線性膨脹系數(shù);
σ ———拉伸強(qiáng)度。
從式(1)可以看出，對(duì)抗熱沖擊性能而言，k越大越好，而 α 越小越好，除此之外，還要考慮斷裂韌性對(duì)材料的影響。
表 2 列出了 Al 2 O 3 和石墨的抗熱沖擊性能。可以看出，以 Al 2 O 3 為主要成分的剛玉的抗熱沖擊(耐熱震性能)較差［2］ 。因此，一般要求升降溫速率小于 5℃ /min，而生產(chǎn)車間針對(duì)焚燒爐升溫嚴(yán)格按照制定的升溫曲線操作(圖 2)，升溫共 4個(gè)階 段，升 溫 速 率 分 別 是 0． 14、0． 17、0． 33、0． 29℃ /min，4 個(gè)階段的溫升速率均能夠滿足剛玉套管的工作要求，不會(huì)造成剛玉套管的斷裂。
另外，剛玉套管在線安裝時(shí)，是從環(huán)境溫度升高至介質(zhì)溫度，剛玉套管必須在不少于 10min 的時(shí)間段內(nèi)緩慢地插入熱電偶安裝孔，以避免剛玉套管因溫升速率過快造成斷裂。儀表維修人員在更換熱電偶時(shí)均是嚴(yán)格執(zhí)行相關(guān)規(guī)定。所以，從以上兩方面避免了溫度驟變?cè)斐商坠軘嗔训目赡堋?/div>
3．4 外應(yīng)力影響
剛玉 套 管 探 入 爐 膛 的 長 度: TI-3115 為216mm、TI-3114B 和 TI-3122 為 311mm、TI-3114A為 413mm。為保證焚燒爐的正常操作，燃料氣和助燃?xì)馐切枰粩嘌a(bǔ)充的，進(jìn)而在爐膛內(nèi)產(chǎn)生一定的氣流，4 支熱電偶的剛玉套管探入爐膛內(nèi)的長度在 216 ～413mm，在高溫下受到氣流的沖擊，套管易發(fā)生振動(dòng)，承受的外應(yīng)力較大，易發(fā)生套管斷裂。另外，焚燒爐爐磚少量脫落沖擊套管也會(huì)造成斷裂。從以上兩方面的分析可以看出套管的斷裂原因是探入爐膛的長度過長，受氣流的沖擊和爐磚少量脫落沖擊造成的。
3．5 剛玉套管質(zhì)量
剛玉套管的耐溫度與其純度有關(guān)系，純度越高，耐溫就越高，但是其耐急冷急熱的性能就越差。所以，剛玉套管純度也影響套管的使用壽命。此外，孔隙率、顆粒尺寸也影響其抗熱沖擊性，孔隙是造成應(yīng)力集中的隱患，對(duì)抗熱沖擊性能影響較大。在選用剛玉管時(shí)應(yīng)挑選燒成溫度高和致密性好的產(chǎn)品。#簡易的鑒別方法是將一滴墨水滴在剛玉管表面，如墨水不滲開，而且墨水滴邊緣界線清晰，用清水沖洗后未留有明顯痕跡，則表明其燒成良好、吸水率低且致密度高，適合使用，反之不宜選用。
3．6 熱電偶套管的溫降
焚燒爐內(nèi)部有用耐火磚砌筑的隔熱墻，熱偶套管穿過隔熱墻上的固定安裝孔。如果從內(nèi)表面到外表面溫降均勻，且溫降平均約 10℃ /cm，剛玉套管可以承受這樣的溫降。而出了爐墻上的熱電偶孔后，套管溫度突然降低，在外表面以外的20cm 長的距離中，套管溫降巨大。如此巨大的溫差會(huì)使套管產(chǎn)生應(yīng)力而出現(xiàn)裂紋，造成套管斷裂損壞［3］ 。隔熱墻的熱偶安裝孔應(yīng)留有足夠的膨脹空間，來避免剛玉套管受熱膨脹過程中被擠壓產(chǎn)生破裂。從套管斷裂部位來看，排除從內(nèi)表面到外表面套管溫度驟變以及耐火磚擠壓造成的損壞。
4 改進(jìn)措施
上述的原因分析，盡可能全面地考慮了可能造成熱電偶套管損壞的因素。針對(duì)原因分析，對(duì)應(yīng)采取措施避免套管和熱電偶的損壞或降低其損壞幾率:
a． 焚燒爐內(nèi)的氣流和爐磚狀態(tài)不會(huì)隨意改變，從避免受到?jīng)_擊的角度考慮，探入爐內(nèi)的長度越小越好，但應(yīng)保證不影響溫度的測(cè)量。因此，熱電偶探入焚燒爐內(nèi)的長度，對(duì)每支熱電偶應(yīng)單好定制插深。經(jīng)過反復(fù)測(cè)試，#終確定熱電偶探入焚燒爐爐膛內(nèi)長度為 25mm 左右，此長度既能滿足溫度監(jiān)控要求，又#大限度地降低了熱電偶受沖擊的可能。熱電偶套管插入深度修改后，TI-3115 為 479mm、TI-3114B 和 TI-3122 為 384mm、TI-3114A 為 282mm。
b． 強(qiáng)化儀表維修人員的技能和責(zé)任心，杜絕碰撞，正確安裝。爐內(nèi)高溫插入熱電偶時(shí)，一定要讓保護(hù)管有足夠的預(yù)熱時(shí)間，可先將熱電偶導(dǎo)線接好，參考 DCS 顯示，小幅度、多次逐步升溫，每次熱電偶溫度不繼續(xù)上升再繼續(xù)移位，尤其是北方低溫天氣和100℃以下時(shí)要格外注意;從爐子抽出熱電偶的過程中一定要緩慢，參考安裝過程實(shí)施。禁止將抽出后的剛玉套管直接放到地面上。
c． 嚴(yán)控剛玉套管質(zhì)量，訂貨時(shí)要求廠家要嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)剛玉套管進(jìn)行供貨，保證其純度，進(jìn)而保證剛玉套管的使用壽命，入廠前驗(yàn)證其吸水性和致密度。
d． 要求生產(chǎn)車間嚴(yán)格按照既定溫度升降曲線進(jìn)行操作，避免溫度劇變?cè)斐蓜傆裉坠軘嗔选６ㄆ诟吕匣哪突鸫u，對(duì)耐火磚的熱電偶安裝孔進(jìn)行嚴(yán)格的尺寸驗(yàn)收，保證安裝孔的尺寸。
e． 建立熱電偶運(yùn)行臺(tái)賬，熱電偶的維護(hù)和檢修專人負(fù)責(zé)，總結(jié)損壞現(xiàn)象，摸清運(yùn)行規(guī)律，確定套管使用周期，及時(shí)更換套管以保護(hù)熱電偶，達(dá)到降低費(fèi)用的目的。
實(shí)施上述措施后，熱電偶于 2017 年 1 月進(jìn)行安裝，截至目前，僅更換了 TI-3114A 一支熱電偶，效果顯著。
5 結(jié)束語
通過對(duì)焚燒爐熱電偶套管斷裂故障分析，找出了造成熱電偶剛玉套管斷裂的原因并采取了有效措施。經(jīng)過一年多時(shí)間的運(yùn)行考驗(yàn)，熱電偶使用壽命得到了提高，降低了熱電偶維護(hù)費(fèi)用，同時(shí)為焚燒爐可靠運(yùn)行提供了有力保障。今后的工作中，仍要繼續(xù)對(duì)熱電偶的運(yùn)行情況進(jìn)行跟蹤總結(jié)，積極采用新材料或新型金屬 － 非金屬復(fù)合套管來解決單一剛玉套管耐熱沖擊性能差的問題。
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